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时间:2019-12-09 02:18:31 作者:ag老虎机 浏览量:45281

pt老虎机网页版  2存在的的问题及解决方法

  1.3 SNCR和SCR烟气脱硝系统

  2.4CEMS的NOX、氨逃逸等测量数据不准确

  一次风采用水平浓淡煤粉燃烧技术,垂直空气分级燃烧结合分量偏置二次风技术,在燃烧器的中部和上部均布置了一层反切二次风,将燃尽风分为高位燃尽SOFA和低位混合SOFA双级燃尽风。

,见下图

  2存在的的问题及解决方法

  具体方案为:在锅炉标高26140mm处的前墙增开5个孔,布置5个110°扇形喷枪。根据原SNCR喷枪厂家提供的资料、喷枪(流量范围为60L/h~250L/h)模拟的速度场与温度场,新增5个喷枪与下层喷枪并联布置。新增喷枪投运后,SNCR总的喷氨量应保持不变,并严格控制新增5个喷枪的压缩空气压力和尿素溶液压力,压缩空气压力不应超过0.3MPa,尿素溶液压力不应超过0.35MPa~0.45MPa,喷枪流量不应超过250L/h,防止喷射距离过长导致屏式过热器腐蚀。

,见下图

  3)不同煤种飞灰含碳量和炉渣含碳量的升高情况

,如下图

如下图

,如下图

,见图

pt老虎机网页版  3)在阻力快速增加时,定期提高烟温到170℃,确保换热器壁温≥100℃,时间维持6h,使得生成的硫酸氢铵自然分解;

  牡丹江热电有限公司是股份制的热电联产企业,公司位于牡丹江市东南角,厂区毗邻牡丹江畔,占地面积22万平方米。与西城供热公司共同组成15台锅炉总容量2155t/h的环型供热管网,供热面积现已达到2千多万平方米,占牡丹江市集中供热面积65%以上。

  为满足“十二五”期间对火电行业的NOX控制要求,牡丹江热电有限公司首先对3台220t/h高温高压煤粉锅炉进行烟气脱硝改造(SNCR+SCR);对1台新建240t/h高温高压煤粉锅炉设置SCR烟气脱硝装置。4台锅炉脱硝系统均以尿素作为还原剂。

  低氮燃烧器改造后,同一煤质相同工况下燃烧后的飞灰含碳量会较改造前有所升高,且飞灰含碳量本身也受煤质的挥发分含碳量升高。

  牡丹江热电有限公司现有3台220t/h高温高压煤粉锅炉,#1、#2、#3锅炉均由哈尔滨锅炉厂设计制造,炉型为HG-220/9.8-YM10锅炉,蒸发量均为220t/h。#1、#2锅炉于1991年投入正式运行,#3锅炉于2003年投入运行。目前新建设1台240t/h高温高压煤粉锅炉,2018年正式投入运行。

  2.3.1温度场改变,反应窗口后移

  1概述

  2.4.1NOX的测点后移

  低氮燃烧器改造后,同一煤质相同工况下燃烧后的飞灰含碳量会较改造前有所升高,且飞灰含碳量本身也受煤质的挥发分含碳量升高。

  如图2所示,2017年12月份完成改造前后对比,尿素吨负荷耗量呈下降趋势,且降低明显。NOX排放日均值相对稳定,且略有降低。

  在运行调试中,逐步调整5个新增喷枪的流量,新增每个喷枪流量从120L/h开始调整,并同步减少原6个喷枪的流量,以总喷尿素溶液量保持不变为原则。在新增5个喷枪投运后,如果NOX浓度下降,可逐步增加5个喷枪的流量,继续减少原6个喷枪的流量。在调整过程中,压缩空气压力不应超过0.3MPa,尿素溶液压力不应超过0.35MPa~0.45MPa,喷枪流量不应超过250L/h。

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  1.3 SNCR和SCR烟气脱硝系统

  (4)改造并调整粗粉分离器,提高煤粉均匀性指数,减少粗颗粒煤粉含量。

  1.2乏汽送粉改造

  为了进一步降低锅炉燃烧氮氧化物生成,对现有锅炉进行了低氮燃烧器改造。由于锅炉为热风送粉,中间储仓室制粉系统,三次风对低氮燃烧器的降氮效果影响较大,故将锅炉热风送粉改成乏汽送粉形式。最终形成“锅炉低氮燃烧器+SNCR+SCR”联合脱硝系统。

  2.2飞灰含碳量升高及改善措施

1.锅炉脱硝改造存在的的问题及解决方法

  1)SCR+SNCR反应生成的SO3和逃逸的氨,在烟温低于200℃后,形成硫酸氢铵;

  2.1.3堵塞物去除具体措施

  解决方法:更换催化剂。在采取其他措施后,如果氨耗量仍然高于理论氨耗量,或脱硝指标达不到设计值,需采取更换催化剂的措施,以增加催化剂活性,并适当增加催化剂体积,提高SCR段的脱硝效率。

  1.2乏汽送粉改造

  2)不同煤种的低氮燃烧器出口NOX的最佳控制范围

  脱硝改造的3台锅炉均为热电联产锅炉,采暖期3台炉满负荷运行;非采暖期一般仅1台锅炉半负荷运行。因此,#1~#3锅炉布置二层喷枪。

  2.4.2氨逃逸的测点前移

  脱硝改造的3台锅炉均为热电联产锅炉,采暖期3台炉满负荷运行;非采暖期一般仅1台锅炉半负荷运行。因此,#1~#3锅炉布置二层喷枪。

2.  3效果

3.  根据已运行脱硝项目的经验,氨逃逸量和飞灰中氨含量有一定对应规律,因此可以通过定期检测飞灰中氨浓度,间接判断实际氨逃逸量。

图2

  为了进一步降低锅炉燃烧氮氧化物生成,对现有锅炉进行了低氮燃烧器改造。由于锅炉为热风送粉,中间储仓室制粉系统,三次风对低氮燃烧器的降氮效果影响较大,故将锅炉热风送粉改成乏汽送粉形式。最终形成“锅炉低氮燃烧器+SNCR+SCR”联合脱硝系统。

  (Vdaf)含量高低影响。表3给出了煤质挥发分对飞灰含碳量和机械不完全燃烧热损失(q4)的一般影响范围。

  2.4CEMS的NOX、氨逃逸等测量数据不准确

4.  #1~#3锅炉SCR反应器,在高温省煤器和高温空预器之间的尾部烟道内,各增设一层催化剂,布置20个催化剂模块,截面为5m×8m。

  在运行调试中,逐步调整5个新增喷枪的流量,新增每个喷枪流量从120L/h开始调整,并同步减少原6个喷枪的流量,以总喷尿素溶液量保持不变为原则。在新增5个喷枪投运后,如果NOX浓度下降,可逐步增加5个喷枪的流量,继续减少原6个喷枪的流量。在调整过程中,压缩空气压力不应超过0.3MPa,尿素溶液压力不应超过0.35MPa~0.45MPa,喷枪流量不应超过250L/h。

  2.3.1温度场改变,反应窗口后移

  原有CEMS的测点布置在锅炉出口的混合烟道上,该处气流较为混乱,不满足CEMS测点布置要求,将测点后移5m~6m,布置于分叉管道上;采用笛型管多点取样,可提高测量准确性。

  原#1、#2、#3锅炉采用中间煤粉仓、乏汽三次风、热风送粉系统。三次风布置在最上层,其下有三级二次风喷嘴。三次风的风量约为总风量的15%,其中含有10%~5%的煤粉。三次风的过量空气系数高,常在2.0以上。虽然三次风的引入,有某种程度上的空气分级燃烧的效果,使主燃区的空气系数降低,增强还原性气氛,有利于NOX的抑制和还原。

  解决方法:优化流场,增加蒸汽扰动器或气流均布器,根据NOX分布合理调整各个喷嘴的尿素溶液供给量。

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  煤粉细度越细,燃尽时间越短,燃尽率越高,飞灰含碳量越低;在煤粉细度相同的情况下,煤粉均匀性指数越高,粗颗粒越少,飞灰含碳量越低。不同煤种低氮改造前后煤粉细度的控制策略如表1所示。

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  由图1可以看出,经过优化调整,飞灰含碳量得到有效控制。低氮燃烧器改造前飞灰含碳量平均值2.49%,改造后飞灰含碳量平均值4.13%;优化调整后飞灰含碳量平均值3.12%,较改造前飞灰含碳量平均值升高0.63%。比对表3,改造优化后飞灰含碳量控制在较合理的范围内。

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  4)加强吹灰,改为蒸汽吹灰;

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